因為在R－160鐵芯上的磁感應強度B值已定好，而且在參數表上已給出了匝數，所以輸出功率160VA或者200VA其初級繞組的匝數已確定，所以在同一型號的鐵芯上，兩者輸出功率不同，但匝數是一樣的。

　　輸出200VA的功率，初、次級的電流均要增大，當然導線直徑d要加粗，但是在計算160VA時，初級導線用QZ－0.63，這在初級的骨架中已經繞滿，所以初級導線線徑不能加粗，那么電流密度J就感到偏高了。次級骨架在外檔，所以次級導線可以適當加粗。

　　經過計算所得的結果都逐項填入表2的設計單中，然后按上述設計各做一臺樣品進行試驗。現將設計結果繪制成電原理圖，便于直接看到相關的參數，　　溫升試驗按上述設計的R－160二種變壓器樣品，分別予以通電負載試驗，一般變壓器的初級均繞在內檔，次級繞在外檔，次級的散熱條件好，所以溫升低，初級繞組的散熱條件差，所以溫升高，本次試驗也以測量初級繞組的溫升為準。

　　在試驗之前先要測量初級繞組的冷電阻RC＝7.3Ω，此時室溫TC＝7℃，由于160VA與200VA兩種變壓器初級繞組的匝數N1與導線直徑d1都相同，所以測得兩種變壓器的直流電阻RC均相同。

　　R－160第一種樣品的額定功率為160VA，初級220V50HZ，次級37V4.3A，在次級接上額定負載后，初級接通電源后，初級電流I1＝0.73A，通電5小時后，測量初級熱態電阻Rh＝9Ω，此時室溫Th也上升到9℃，計算初級繞組溫升△Tm為：R－160第二種樣品的額定功率為200VA，初級220V50HZ，次級37V5.4A，在次級接上額定負載后，初級接通電源，初級電流I1＝0.91A，通電5小時后，測表2變壓器設計單R－160初級電壓U1＝220V初級電壓U2＝37V初級熱態電阻Rh＝10Ω，此時室溫Th＝9℃，計算初級繞組溫升△Tm為：通過上述對R－160兩種變頻變壓器的試驗，R－160鐵芯做成160VA電源變壓器，負載后的初級繞組溫升為54.2℃，符合國家標準。

　　GB／T15290－94的標準，即環境溫度為55℃時，變壓器溫度不超過60℃。而當R－160鐵芯做成200VA電源變壓器時，負載后的初級繞組溫度達到87℃，已經超過GB／T15290－94標準中的規定，即使按JB5555機床控制變壓器的標準，在環境溫度為40℃，變壓器溫升不超過80℃的要求也已超過了7℃。

　　4R型變壓器溫升計算變壓器溫升計算有好多種方法，部標典型計算推薦的方法要查三條曲線圖，計算公式也較復雜，而且變壓器的環境條件、通風、散熱情況都不相同，給溫升計算準確度帶來一定困難，這里我們采用單位面積散熱量W／cm2，即每平方厘米散發多少瓦損耗的功率。用一條曲線（如）就能計算出變壓器溫升。

　　損耗功率PL是鐵芯損耗功率Pc和導線損耗功率Pm之和，即：PL＝Pc＋PmF為有效散熱面積，單位為cm2，此有效散熱面積F是線圈和鐵芯外表面的面積，但要扣除兩線包之間被絕緣層包圍的部分，為簡化計算，可將變壓器的外表面積乘以一個系數K，那么有效散熱面積F：F＝SK式中：F變壓器有效散熱面積cm2S線包和鐵芯的外表面積cm2K系數問題就在這個系數K如何定而且小變壓器和大變壓器的系數K不是同一個數值，好在上述R－160已經做過二種變壓器，而且都已經做過溫升試驗，這就可以用逆向法推導出系數K值，現將R－160變壓器的外形繪于中，并計算出線包和鐵芯的表面面積。

　　結論R型變壓器的設計、生產已經有多年的歷史，也已積累了很多經驗。但是各廠編印的產品目錄，在功率容量這一欄中，每一欄鐵心仍標有一定的功率范圍，通過本文的設計和試驗，對R型變壓器的容量，應給出一個明確的數值。例如：R160鐵心功率160VA絕緣等級B級功率200VA絕緣等級H級也就是說在容量這一欄中可以分成二檔，一檔功率為B級絕緣，另一欄為H級絕緣，使客戶也了解R型變壓器的功率范圍應考慮環境溫度與耐溫等級。

　　在R型變壓器設計時也已發現，因受到初級骨架尺寸的限制，變壓器功率增大，必須將導線直徑放粗，但是初級骨架中線包已經繞滿，導線直徑放大，要超出初級骨架的外徑，使外骨架套上去兩半接合面合不攏，勢必影響初、次級之間耐壓，只有提高導線的耐溫等級，例如原來用QA或是QZ高強度漆包線，耐溫等級為B級，現改用QZY漆包線，耐溫等級達到H級180℃，那么變壓器的溫升可以提高到120℃，那么塑料骨架的材料也要提高到相應的等級。

　　現在R型塑料骨架有一種中間有間隔板的王字形結構，不用初次級分開的骨架，從成本上可以節約一個外骨架，并且初級繞組也有一半的空間顯露在外，使散熱條件有所改善，這對降低成本、提高生產效率、改善變壓器性能都有一定的好處。本文講述了R型變壓器容量與溫升的關系，由于僅對系列中幾個品種做了試驗。得出的結論將會不夠全面，其中可能有不當之處，歡迎各位予以指正。